本文主要介绍了MMC传感器和油水界面仪在船用油水检尺系统中的应用。其中涉及到的设备包括MMC传感器OXYGENT-9500-SYSTEM、MMC货油舱取样尺、MMC大舱检尺、MMC油水界面仪等多种型号和规格的设备。通过这些设备，可以实现对大舱、货油舱和油水界面等不同部位的检测和测量。
本文中提及了多种型号的MMC传感器如SNS-MPC805、A2615-17等，以及各种款式的油水界面仪D-2401-2，长度涵盖15m和30m等不同规格。还包括了采样器、量油尺、探头等配件及替代型号的介绍，以满足不同需求和应用场景。
通过这些设备，用户可以进行油水界面测量、油舱取样、油品计量等操作，有效提高油水检尺的准确性和便捷性。其中，MMC产品的品牌、型号和配件代码等信息也得到了详细列出，方便用户进行选型和购买。
后期,原油中含水逐步上升,所 油田开发的中,含水中有相当一部分是以游离水的状态出现的.采 用密闭集输工艺流程的脱水站,在进行原油深度净 化之前,需将这部分游离水脱出,通常采用三相分离 器在脱除天然气的同时,分出游离水.由于三相分离 器分离出来的原油含有游离水较少,故大大降低了 原油热化学脱水和原油电脱水前的热负荷.所以说 三相分离器是集输工艺流程中油,气,水分离的关键 设备,其分离效果取决于油水界面的控制,油水界面 的控制又取决于液面调节器的功能.2液面调节器的原理及功能三相分离器尺寸的确定,是根据原油的产量及 性质先确定液体处理量和沉降时间.依此求出液相 容积,再假定一个气相空间,就可确定出三相分离器1/7页的直径和高度,从而确定油腔溢流堰的高度.根据不 同时期原油含水的不同,油水界面的的控制有两种 不同的形式:一是油水界面不可调,适用于油田开发 过程中原油的含水量稳定不变的情况,油水界面在 生产过程中不需调整,保持不变,这时只需采用仪表 控制即可;二是油水界面可调,在油田开发的中后时 期内,原油中含水量逐步上升,为保证原油的分离效 果,则需根据不同时期的实际情况,控制不同的油水 界面.此时,油水界面的控制就需采用液面调节器. 液面调节器的工作原理系依据于u形管连通 器原理.液面调节器的结构示意图见图1.圉1液面调节器结构示意圉华北石油勘察设计研究院,0~552,河北省,任丘市 收稿日期;20.0一O2—2O浅谈小容量低压配电系统中保护电器与配电线路的配合问题?7?液面调节器安装在三相分离器的沉降段,溢流 管与水腔相连,连通管与三相分离器沉降段底部(尽 量靠近底部)相连.这样构成了一个u型管连通器. 在三相分离器沉降段液柱静压作用下,油层下的水 进入连通管,上升进入到可调管,充满了可调堰管 后,流入液面调节器的简体,通过滥流管流入水腔, 当可调堰管内水压与三相分离器沉降段内混合液压 达到平衡时,油水界面相对稳定.根据u型管莲通器原理,则有下列计算公式: ,ooh.一h1+p】(h2--hI)(1)式中——水的相对密度;p——原油的相对密度;2/7页h.——可调堰管顶端到连通管中心的高度, (ram);h——三相分离器中油水界面到连通管中心 的高度,(ram);h——三相分离器中液面到连通管中心的高 度,对于已确定的设备,该值为油腔溢流堰的 高度,是定值,(mm){h一h——三相分离器中油层的高度,(ram).当原油中的含水量变化时,为了保证原油的分 离效果,需改变三相分离器沉降段油水界面的高度 根据上式,要改变油水界面的高度ht.只需改变可 调堰管的高度h0(h为定值不变).可调堰管的高度 h.发生变化,水压随着变化,根据u型管连通器原 理,为了达到新的压力平衡,三相分离器内油水界面 h也就发生了变化.在实际生产过程中需要改变三相分离器 所以,内油水界面时,只需旋转可调堰管的手轮,上下调整 可调堰管的高度,就可调整到所需的油水界面,以保 证产品的质量.3液面调节器的功能实例下面结合新疆丘陵联合站内三相分离器工作实 况,具体说明液面调节器的功能.3.1设计条件三相分离器的直径3000,液面调节器的安装 位置为溢流管中心线与设备水平中心线同轴,可调 堰管的调节范围为210ram.p.一1;=0.8043;3/7页homi~:1340:可调堰管端最低位时到连通管中 心的高度(ram);h=1550:可调堰管顶端最高位时到连通管中心的高度(mm);h一1700(mm)3.2确定可调堰管的理论调节范围因为:,ooh.=P口h+(,h)所以:h.一hI+0.8043×(170O—h)a.假设h一0,即投产初期,原油中含水很少,h范围内充满了原油,为保证原油不流出可调 堰管,根据上式计算,则可调堰管最低位置为:h =1367mm:b.假设h一1700mm,即投产后期,原油中含水增多,h范围内充满了水,为保证油腔内不流 入水,根据上式计算,则可调堰管最高位置为:h 一1700mm.所以液面调节器的理论调节范围为h…--ho 一17OO一1367—333llllTx3.3可调堰管的高度变化对油水界面的毒j响 因为:,ooh.:h+Pl(h2一hI)所以:h1一(h.一1700×0.8043)/(1—0.804, 3)根据上式计算,当可调堰管高度h.取不同值 时,则对应着不同的油水界面高度h,h与h对应 值见表1.表1h0与h_对应数据表论最低高度1367mm,此时水腔内要进油是不允许 分析;根据计算,当可调堰管高度变化5omm的.新疆温米联台站内三相分离器投产初期时,就由4/7页时,对应着三相分离器油水界面高度变化255mm.于可调堰管实际高度低于理论值,致使水腔进油,故当可调堰管处于实际最低高度134,0mm时,小于理(下转第9页)在折点一次测设曲线的方法及计算程序?9? 要求.3保护电器与配电线路的配合计算根据用电设备功率和负荷计算,很容易确定保 护电器整定值及配电线路导线截面,但必须进行以 下校验.3.1保护电器动作时,能有效切断故障保护配电线 路当用电设备过载或短路时,若要满足相应级的 保护电器有选择的动作,而不至于使用电设备的主 回路绝缘导线或电缆披击穿,保护电器允许最大熔 断体电流与绝缘导体载流量应满足过载时,允许最 大熔断体电流按熔断体电流与电缆,导线载流量比 值?1来考虑.当熔断体电流为25A及以下时,其 比值<0.85.3.2配电线路发生短路故障时,保护电器能可靠动 作当绝缘导线,电缆发生短路故障时,若要满足相 应级的保护电器有选择的动作,以保护用电设备及 人身安全,绝缘导线,电缆的允许短路电流应大于相 应级保护电器的瞬时动作电流.